Краткий анализ существующих методов расчёта напряжённо-деформированного состояния пород при ведении горных работ

Значительное количество работ, связанных с расчетом напряженно- деформированного состояния горных пород можно разделить на пять групп:

1 группа - рассматривается массив в целом от разрабатываемого пласта до поверхности;

2 группа - исследуются деформации горных пород, где методы рас­чета базируются на статистических данных или гипотезах;

3 группа - предлагаются методы расчета параметров опорного дав­ления над очистной выработкой;

4 группа - изучается сдвижение пород только вблизи очистной выработки, при этом толща рассматривается как слоистая среда, представленная консольными балками;

5 группа - рассчитываются напряженно-деформированные состояния пород почвы при над работке.

В I группе работ используются теории упругости, пластичности или предельного равновесия, горный массив представляется салопным, дефор­мации в нем происходят без нарушений сплошности. Очистная выработка рассматривается в виде смыкающейся или не смыкающейся щели. Массив на­делен упругими, упруго-наследственными или пластическими свойствами. В отдельных случаях в качестве граничных условий используются резуль­таты натурных измерений опусканий пород кровли или дневной поверхно­сти, а также граничных углов сдвижения.

Использование сложного аппарата теории упругости и пластичности в силу неоднородности осадочных пород дает весьма приближенное каче­ственное описание геомеханических процессов. Представление массива горных пород в виде сплошной среды исключает возможность описания влияния горногеологическис факторов, например, мощных слоев крепких пород, их расположение по высоте, расслоение и т.п. В связи о этим применение сложного аппарата теории упругости для решения задач, связанных с процессами сдвижения осадочных пород вокруг выработок, не дает положительных результатов.

В последнее время для расчета напряженно-деформированного состоя­ния пород вокруг выработок применяют метод конечных элементов, который основан на аппроксимации сплошной среды при помощи дискретных элемен­тов произвольной формы, взаимодействующих друг с другом через узлы связи. Метод обеспечивает наглядность, свободу в задании конфигурации областей и граничных условий, возможность достижения необходимой точ­ности путем сгущения сети элементов и простоту задания неоднородности среды. Задача решается в три фазы: идеализация изучаемого сооружения разделением на элементы, взаимодействующие друг с другом, и замена внешних нагрузок силами, сконцентрированными в узлах сетки; оценка взаимозависимостей сил деформации в элементах, выражаемых матрицами изгиба и жесткости; расчет напряжений и смещений с использованием ме­тодов, применяемых в строительной механике.

Для расчета напряженно-деформированного состояния пород вокруг выработок в зависимости от среды используются различные модели. При этом во всех случаях должны быть соблюдены условия сплошности как внутри элементов, так и на границе последних, т.е. среда принимается сплошной. Деформация же слоистых пород характеризуется расслоением толщи подвижками слоев относительно друг друга и образованием поло­стей на границах пород с различной жесткостью. Наличие полостей оказывает значительную неравномерность распределения нормальных нагрузок от массы зависающих пород. Поэтому для расчета напряжений методом ко­нечных элементов вблизи выработок необходимо знать размеры полостей расслоения и располагать законом распределения нормальных нагрузок , по ширине выработки, который в свою очередь зависит от геологических, горнотехнических и временных факторов. Установить же закон распреде­ления нормальные нагрузок вблизи контура выработки методом конечных элементов не представляется возможным.

Во 2 группе работ для расчета напряженно-деформированного состоя­ния используются различные гипотезы, увязывающие опускания дневной по­верхности с границами очистных работ через углы сдвижения. Опускание дневной поверхности и углы сдвижения определяются по результатам натур­ных измерений. При этом, как правило, особенности протекания геомеха­нических процессов внутри массива горных пород не рассматриваются, а основное внимание уделено расчетам опусканий и деформаций дневной по­верхности.

Работы 3 группы связаны с изучением закономерностей распределения напряжений и деформаций в опорной зоне, без учета массива подработанных выработкой пород. В большинстве случаев расчеты сводятся к опре­делению ширины опорной зоны и напряжений в ней на уровне разрабатывае­мого пласта. Они базируются на положениях теории упругости в предпо­ложении, что массив является сплошные, воспринимающим дополнительную пригрузку от массы подработанных пород, объем которых связывается с углами полных сдвижений. Для установления зоны предельного состояния пласта, обусловливающей расположения максимума напряжения, требуется проведение трудоемких натурных измерений в угольном пласте.

Чтобы определить параметры опорной зоны на уровне разрабатывае­мого пласта, необходимо располагать шириной зоны, углом полных сдви­жений, модулем упругости пород и прочностью пласта. Требуется также проведение специальных натурных измерений, которые, в свою очередь, зависят от целого ряда природных и технологических факторов.

В 4 группе работ в основу расчета положена гипотеза тонких плит или балок, в которой предполагается, что процесс сдвижения горных по­род протекает в виде последовательного изгиба слоев с проскальзыва­нием по контактам напластования. Однако при этом рассматривается мас­сив над выработкой в пределах свободного пролета ее без учета зоны опорного давления. Расчеты сводятся к решению частных задач, связан­ных с определением шага посадки основной кровли, вероятности наруше­ния сплошности на контуре выработки, требуемой несущей способности крепи. В них не учитывается влияние мощности пласта, способа управления кровлей, особенностей распределения нормальных нагрузок на слои пород в зависимости от строения надугольной толщи, наличие под­вижек слоев относительно друг друга, скорости подвигания забоя и т.п.

5 группа работ посвящена установлению напряженно-деформированно­го состояния пород при надработке, которая основывается на теории упругости в предположении, что массив является сплошным.

Краткий анализ существующих методов расчетов показал, что они не учитывают многие особенности сдвижения осадочных пород при ведении подземных горных работ. К наиболее важным особенностям относятся расслоение пород по контактам напластования и образование полостей рас­слоения, неравномерность распределения нормальных нагрузок на слои пород при подработке и надработке, изменение во времени не только де­формаций пород и их распространения в массиве, но и нагрузок от массы зависающих пород, наличие подвижек слоев относительно друг друга, до­стигающих 20-30% вертикальных оседаний. Кроме того, все методы пред­усматривают применение сложного математического аппарата, а для вы­полнения граничных условий требуют проведения трудоемких натурных измерений. Это обусловливает приемлемость результатов расчета примени­тельно только к тем условиям, где проводились измерения. Во многих случаях методы ориентируют на решение частных задач, не охватывают всю область сдвижения горных пород и не увязывают ее ни с технологически­ми параметрами (длина лавы, скорость подвигания забоя, скорость выемки угля комбайном, способ управления кровлей и т.п.), ни с особенностями строения толщи пород. Поэтому ни один из существующих методов расчета напряженно-деформированного состояния горных пород горным инженером в своей практической деятельности не используется.

Краткая характеристика основных зон области сдвижения горных пород

Зона беспорядочного обрушения расположена непосредственно над очистной выработкой. Здесь происходит полное разрушение пород и об­рушение их в выработанное пространство. Предполагают, что она рас­пространяется вверх по нормали на незначительную высоту и в боль­шинстве случаев не превышает (3...6)m (m -  вынимаемая мощ­ность пласта). Для определения ориентировочной высоты зоны обрушения можно использовать выражение

где m – вынимаемая мощность пласта, м; h_c – предел свободного опускания кровли, м; К_р – средний коэффициент разрыхления пород (табл. 2.1).

 Анализ кривых опусканий пород, полученных на основе инструментальных наблюдений при подработке их очистными работами, показал, что свободное опускание h_c при управлении кровлей полным обру­шением находится в пределах 50-60% вынимаемой мощности пласта. Ис­ходя из этого и средних коэффициентов разрыхления пород К_р высо­та зоны беспорядочного обрушения для типичных условий Донбасса прак­тически соответствует вынимаемой мощности пласта. Это подтверждается измерениями в процессе проведения подготовительных выработок по выра­ботанному пространству, а также инструментальными наблюдениями за подработкой угольных пластов.

Зона опускания пород  с  нарушением сплошности, характеризующаяся образованием вертикальных трещин, располагается непосредственно над зоной беспорядочного обрушения. Высота распространения этой зоны за­висит от строения и состава пород, мощности пласта, угла падения, способа управления кровлей. 

При подработке каждый слой породы изгибается аналогично балке. Вследствие изгиба на участках слоя, расположенных вблизи границ очистных работ, происходит поворот сечений (рис. 2.6, а). В кровле слоя возникает растяжение, в почве - сжатие (рис. 2.6, б). Горизонтальные перемещения точек на поверхности слоя зависят от угла поворота θ₁ и θ₂ и высоты слоя. В свою очередь угол поворота зави­сит от вынимаемой мощности пласта и способа управления кровлей. С увеличением мощности пласта и высоты слоя возрастают перемещения и повышается вероятность образования вертикальных трещин. Согласно данным инструментальных измерений, трещины образуются при горизонтальных деформациях, превышающих 5 мм/м. На контактах слоев точки, расположенные в почве верхнего слоя при сжатии, смещаются в сторону массива, точки, находящиеся в кровле нижнего слоя, за счет растяжения смещаются в сторо­ну выработанного пространства. Горизонтальные подвижки слоев пород относительно друг друга, зависящие от мощности слоя и пласта, подтверждаются инструментальными наблюдениями и колеблются в пределах (0,05.. .0,3)m. Такие подвижки слоев пород могут вызвать значительные трудности при эксплуатации дегазационных скважин. В отдельных случаях скважины будут срезаны и выведены из строя.

В слое породы при изгибе параллельно его оси возникают напряжения растяжения и сжатия (см. рис. 2.6, б), которые могут оказывать существенное влияние на состояние выработки, расположенной в этом  слое. Известно, что горная порода является разномодульным материалом Е_сж>Е_р, поэтому при изгибе происходит смещение нейтральной оси слоя в сторону большего модуля. В этом случае напряжения сжатия, возникающие параллельно оси, будут превышать напряжения растяжения (см. рис. 2.6, б).

До настоящего времени каких-либо аналитических расчетов по установлению высоты зоны опускания с образованием вертикальных трещин не имеется. Фактические данные о высоте этой зоны, полученные на базе моделирования, весьма разнообразны. Указывается, например, что высота этой зоны в Донбассе достигает 12-15-кратной мощности пла­ста, в условиях Печорского угольного бассейна - 30-35-кратной мощ­ности пласта. Примеры же подработки водоносных горизонтов показыва­ют, что в отдельных случаях она не превышает 6-8-кратной мощности пласта.

Зона плавного опускания без нарушения сплошности пород распространяется до поверхности. Здесь прогиб происходит также с подвиж­ками слоев пород относительно друг друга. При этом толща однородных слоев пород расслаивается на отдельные пачки, мощность которых воз­растает по мере приближения к поверхности. Так, в условиях шахт Львовско-Волынского бассейна мергели общей мощностью более 200 м при подработке расслаивались на отдельные пачки. Мощность этих пачек увеличивается по мере удаления от выработки и вблизи угольного пласта составляет 10-12 м, вблизи поверхности возрастает до 35-40 м.

Точки максимальных опусканий слоев пород над средней частью выработанного пространства располагаются по нормали к напластованию. Опускания при прочих равных условиях зависят от вынимаемой мощности пласта и способа управления кровлей. Ширина зоны плавных опусканий превышает размеры очистной выработки.

Многочисленными измерениями деформаций поверхности и слоев пород при их подработке, доказано, что кривые оседаний слоев в обеих зонах имеют точки перегиба, которые располагаются над выработанным пространством на различном удалении от контура выработки. По данным ВНИМИ, эти точки, характеризующие максимальные скорости оседания, находятся на линии, наклоненной под углом 10-20° к вертикальной плос­кости. Такой характер деформации слоев свидетельствует об отсутст­вии свободно свисающих консолей, указывает на наличие расслоения по­род в надугольной толще.

Изолинии опусканий дневной поверхности при подработке распреде­ляются по площади подработки в виде эллипсов, вытянутых в направле­нии простирания (в сторону движения забоя лавы). При большой протя­женности выработанного пространства изолинии близки к окружностям, сопрягающимся с прямыми. Распределение этих изолиний аналогично рас­пределению изолинии опусканий плит, защемленных по контуру.

Зона опорного давления образуется вследствие зависания пород надугольной толщи как над движущимся забоем лавы, так и у границ очистных работ. Первая зона обычно называется временным опорным давлением, вторая - стационарным или остаточным. Опорная зона непосредственно над угольным пластом характеризуется шириной зоны а', максимальным напряжением в ней, расположением максимума относительно забоя лавы или границы очистных работ          и расстоянием от максимума напряжений до точки, где напряжения соответствуют указанным напряжениям нетронутого массива (рис. 2.7). Эти параметры, оказывающие существенное влияние на устойчивость выработок, состояние пород в призабойном пространстве лавы и динамические проявления, зависят от геологических, горнотехнических и производственных факторов, а также времени. По данным различных исследований, максимальное напряжение в опорной зоне на уровне угольного пласта превышает напряжение нетронутого массива в 1,5-8,5 раза, ширина этой зоны изменяется в пределах 20-250 м, максимум напряжений находится на расстоянии 2-15 м.

Распределение опорного давления над разрабатываемым пластом иллюстрируется рис. 2.7. Над движущимся забоем лавы при наличии крепких углей и прочных пород в опорной зоне возникают высокие на­пряжения, максимум расположен вблизи забоя (рис. 2.7, А, кривая I). При небольшой крепости угля и невысокой прочности пород за счет сжа­тия угля и погружения его в породы опорная зона расширяется, макси­мум удален от забоя лавы, максимальные нормальные напряжения в опор­ной зоне сравнительно невелики (рис. 2.7, А, кривая 2). При уменьше­нии скорости подвигания забоя лавы или при остановке забоя деформации пород не прекращаются. В этом случае зона опорного давления расширя­ется, максимум напряжений смещается в сторону массива, напряжение снижается (рис. 2.7, А, кривая 3').

Породы непосредственной кровли в опорной зоне подвергаются воз­действию нормальных напряжений. Кроме того, над забоем лавы происхо­дит опускание этих пород и при выемке на контакте угля с кровлей воз­никают силы трения. Это способствует нарушению сплошности пород непо­средственной кровли в массиве, что часто приводит к обрушению ее вслед за выемкой угля комбайном.

Параметры временного опорного давления при прочих равных условиях зависят от скорости подвигания забоя, длины очистной выработки, ширины захвата комбайна и скорости выемки угля. Поэтому условия ведения очи­стных работ в значительной степени будут зависеть от правильности вы­бора технологических параметров.

По мере удаления от пласта и дневной поверхности зона опорного давления расширится как в сторону массива, так и в сторону выработан­ного пространства. Форма эпюры нормальных напряжений и размеры макси­мума изменяются по мере приближения к дневной поверхности. Точки мак­симумов этих напряжений по мере удаления от пласта к дневной поверх­ности смещаются вглубь массива. Граница опорной зоны со стороны вы­работанного пространства располагается на линии (рис. 2.8, линия АА), проведенной от забоя лавы под углом 70-74° к плоскости пласта, кото­рая является геометрическим местом точек перегиба.

Таким образом, опорная зона охватывает всю надугольную толщу и перемещается вместе с забоем лавы.

Стационарное (остаточное) опорное давление, как указывалось, образуется у границ очист­ных работ и в значительной сте­пени оказывает влияние на усло­вия поддержания выработок. Основ­ная характерная особенность этой зоны - изменение ее параметров во времени. По мере удаления очистного забоя от рассматриваемого сечения увеличиваются деформации подработанной толщи пород, уменьшается объем зависших над массивом пород. Одновременно с этим увеличиваются деформации массива угля и пород, вследствие чего зона опорного давле­ния расширяется, максимум напряжений перемещается вглубь массива. При охране штрека целиками перемещение максимума напряжений вглубь массива (рис. 2.7, В) сопровождается заметным ухудшением условий поддержания этого штрека. Учитывая эти особенности остаточного опорного давления, необходимо штреки вприсечку проходить через определенное время с момента окончания очистных работ в рассматриваемом сечении, продолжительность которого зависит от строения пород надугольной толщи, глубины разработки и пр.

Зона опорного давления в почве на уровне разрабатываемого пласта является зеркальным отражением опорной зоны надугольной толщи. По мере удаления от пласта зона повышенных напряжений в породах почвы расши­рятся как в сторону выработанного пространства, так и в сторону массива. Максимум нормальных напряжений смещается в сторону массива и эти напряжения снижаются. Предполагается, что границей зоны повышенных напряжений является линия, проведенная от контура очистной выра­ботки под углом 55° к нормали пласта. Влияние очистной выработки распространяется в породах почвы на глубину до 1,2-2,0-кратной длины лавы.

Форма и размеры зоны опорного давления в породах подугольной тол­щи зависят от многих факторов, в том числе от глубины разработки, строения пород почвы и надугольной толщи, мощности пласта, способа управления горным давлением.

Зона разгрузки образуется над и под выработанным пространством и характеризуется тем, что в этой зоне напряжения меньше напряжений нетронутого массива. При неполной подработке зона разгрузки в породах почвы вблизи очистной выработки имеет форму полуэллипса (рис. 2.9, а), При полкой подработке - двух полуэллипсов, примыкающих к границам очистных работ (рис. 2.9, б).

Размеры этой зоны и степень снижения в ней напряжений зависят от ширины выработок, строения пород и их механических свойств, глубины разработки, мощности пласта, способа управления кровлей, времени. Су­щественное влияние разгруженной зоны на состояние выработок нижележа­щих пластов имеет место на расстоянии 50-60 м от разрабатываемого пласта.

 Распределение напряжений в зоне разгрузки зависит от характера пригрузки со стороны подработанных пород надугольной толщи. В ряде случаев при отходе от разрезной печи возникают пиковые нагрузки в 1,1-1,2 раза превышающие силы гравитации.

Со временем нагрузки на почву пласта со стороны подрабатываемых пород надугольной толщи увеличиваются, напряжения под выработанным пространством восстанавливаются и зона разгрузки сохраняется лишь вблизи границ очистных работ.

Таким образом, разработка угольного пласта вызывает значительные изменения а толще горных пород с образованием аномалий напряжений вокруг выработки. Качественная сторона этих изменений в настоящее время достаточно изучена и известно, что на параметры различных зон сдвижения оказывают влияние геологические, горнотехнические и производствен­ные факторы, из которых последние являются управляемыми. Изменяя горнотехнические и производственное факторы (систему разработки, длину лавы, скорость подвигания, очередность отработки пластов в свите, ши­рину захвата комбайна и т.д.), можно влиять на сдвижение горных пород в направлении уменьшения напряжений в опорной зоне, смещение максимума напряжений в ней, снижение вероятности нарушения сплошности пород и т.д., создавая благоприятные условия ведения очистных работ и под­держания горных выработок. Однако для этого необходимо знать количест­венные зависимости, оценивающие степень влияния указанных факторов на параметры зон сдвижения горных пород при ведении очистных работ.

Современное представление о механизме сдвижения пород

При проведении выработки в кровле ее по ослабленным контактам за счет собственной массы пород и изгибающего момента происходит расслоение массива по напластованию. Слои пород кровли изгибаются с различными значениями максимальных прогибов У_к . Образуются полости расслоения (рис. 2.2), ширина которых уменьшается по мере удаления от контура выработки. Причиной этому является смещение границ полостей к оси выработки (точки А) и как следствие умень­шение свободных пролетов (е₁, е₂, е₃) , а также снижение на­грузок на слой по мере удаления от контура.

В почве выработки под действием активной нагрузки со стороны стенок и реакции со стороны подстилающих пород происходит поднятие слоя внутрь выработки. За счет изгибающего момента по ослабленным контактам здесь также происходит расслоение с образованием полостей. Ширина полостей уменьшается по мере удаления от контура выработки. Размеры этих полостей и распространение их по мощности толщи меньше, чем в кровле выработки. Это объясняется тем, что масса слоев пород почвы уменьшает изгиб их внутри выработки.

  При увеличении ширины выработки (рис. 2.2, б) полости расширя­ются, зона образования их распространяется на большую высоту, увели­чиваются прогибы слоев. Аналогичная картина наблюдается и в почве выработки.

При дальнейшем увеличении ширины выработки имеет место наруше­ние сплошности слоев, залегающих вблизи выработки. Они обрушаются, а выше нежащие породы опускаются на максимально возможную величину, полости закрываются.

Таким образом, в процессе отработки пласта происходит сдвиже­ние подработанной толщи, под которым следует понимать послойный из­гиб пород, сопровождающийся существенным изменением напряженного состояния. При значительных размерах площади подработки сдвижение пород распространяется до дневной поверхности.

Одновременно с опусканием пород над очистной выработкой имеет место сжатие и выдавливание в сторону выработанного пространства как угольного пласта, так и слабых пород. В результате этого сдвижение пород в надугольной толще распространяется за границы очистных ра­бот в сторону массива. На поверхности образуется мульда сдвижения (площадь поверхности, подработанная очистными работами и ограничен­ная линией АА).

Контуры мульды сдвижения на поверхности связываются границами очистных работ внешними граничными углами β_о (по падению), γ_о (по восстанию), δ_о  (по простиранию). Над выработанным простран­ством фиксируются внутренние углы полных сдвижений ψ₁ (по падению), ψ₂ (по восстанию), ψ₃ (по простиранию) и угол максимальных опусканий θ (рис. 2.3).

Внешние граничные углы (β_о, γ_о, δ_о) образованы горизонтальной плоскостью и условными линиями, соединяющими контур мульды сдвиже­ния на поверхности (рис. 2.3, точка А ), где опускания не превышают ±15 мм, с границами очистных работ (рис. 2.3, точки С, D). Уг­лы, образованные горизонтальной плоскостью и условными линиями, сое­диняющими границы очистных работ с точками на поверхности, где рас­тяжения составляют 2 мм/м, наклоны - 4 мм/м, кривизна - 0,2·10^-3, называются углами сдвижения β, γ, δ.

Основной способ получения углов сдвижения - инструментальные наблюдения на дневной поверхности.

Углы полных сдвижений (ψ₁, ψ₂ , ψ₃) образованы плоскостью пласта и условными линиями, соединяющими границы очистных работ с точкой, в которой опускания достигает максимальных значений. В тол­ще подработанных горных пород выделяется зона полной подработки COD, которая ограничена углами ψ₁ и ψ₂. Предполагается, что породы в этой зоне полностью опускаются на почву пласта или на обрушенные породы и масса пород, находящихся внутри зоны, передается на почву пласта. Различают неполную и полную подработку. При полной подра­ботке эта зона охватывает всю надугольную толщу и точки максимальных опусканий (рис. 2.4, а) достигают поверхности с образованием дна мульды сдвижения. При неполной подработке зона полных сдвижений, ограниченная углами ψ₁ и ψ₂ (рис. 2.4, б), расположена внутри надугольной толщи.

Углы полных сдвижений зависят от геологических и горнотехниче­ских факторов. Они устанавливаются для каждого бассейна по резуль­татам инструментальных наблюдений за сдвижением земной поверхности. Ниже приведены значения углов полных сдвижений в условиях ранее не нарушенной горными работами толщи горных пород Донбасса.

Угол максимальных оседаний θ образован горизонтальной плоскостью и линией, соединяющей середину очистной выработки с точ­кой максимального оседания дневной поверхности.

Максимальные вертикальные опускания дневной поверхности зависят от вынимаемой мощности пласта m, способа управления кровлей, глубины разработки, размеров выработанного пространства, механиче­ских свойств горных пород. При полной подработке и управлении кров­лей полным обрушением максимальное вертикальное опускание по Донбас­су (в среднем) достигает 0,8m , в Западном Донбассе - 0,9m, в Карагандинском и Кузнецком бассейнах - (0,7.. .0,75)m. При полной закладке в зависимости от ее плотности эта величина находится в пре­делах (0,15.. .0,45)m. Минимальные оседания дневной поверхности имеют место при гидравлической закладке.

 Максимальные горизонтальные сдвижения дневной поверхности связываются с максимальным вертикальным оседанием коэффициентом, установленным по результатам инструментальных наблюдений сдвижений дневной поверхности. Он принимается 20-25% вертикальных оседаний.

Сдвижение пород над выработанным пространством происходит в виде последовательного изгиба плит, нежестко защемленных по конту­ру границ очистных работ. Породы надугольной толщи за пределами зо­ны полных сдвижений зависают над массивом угля и вызывают существенное увеличение нагрузок над этим массивом, создавая зоны опорного давления (рис. 2.5, 1У). Над выработанным пространством нагрузки уменьшаются и образуются зоны пониженных напряжений.

Таким образом, вокруг очистной выработки возникают аномалии, характеризующиеся повышенный напряжением над массивом угля и пони­женными напряжениями над выработанным пространством.

Область сдвижения пород вокруг очистной выработки (рис. 2.5) разделяется на зоны: беспорядочного обрушения - I; опускания пород с нарушением сплошности (образованием вертикальных трещин) – II; плавного опускания горных пород - III; опорного давления в надугольной толще - IV; опорного давления в подугольной толще (в породах почвы пласта) - V; разгрузки - VI. Параметры этих зон зависят от совокуп­ного влияния геологических, горнотехнических и производственных фак­торов, а также времени.